PLC多點(diǎn)控制液壓同步頂升系統(tǒng)

 

由于T梁橋頂升支點(diǎn)處的不均勻沉降對(duì)梁體的受力產(chǎn)生較大的影響，因此在整個(gè)PLC同步頂升過(guò)程中需要保證梁體是在進(jìn)行剛體位移，各支點(diǎn)的頂升要保持高度同步。PLC多點(diǎn)控制液壓同步頂升系統(tǒng)在多個(gè)建筑物的移位工程中得以成功運(yùn)用，可滿足本項(xiàng)目的設(shè)計(jì)要求。

 

PLC多點(diǎn)控制液壓同步頂升綜合考慮了頂升力和位移的雙重因素。液壓千斤頂可精確反映出各千斤頂?shù)膶?shí)際頂力，位移傳感器(拉線傳感器或光柵尺)可精確地反應(yīng)出頂升豎向位移。將兩者通過(guò)系統(tǒng)進(jìn)行聯(lián)控，可確保頂力的穩(wěn)定輸出，以達(dá)到平穩(wěn)頂升的目的，同時(shí)在某支點(diǎn)位移稍有偏差時(shí)，可及時(shí)通過(guò)系統(tǒng)對(duì)相應(yīng)支點(diǎn)的頂力進(jìn)行自動(dòng)調(diào)節(jié)，確保頂升過(guò)程的同步，保證梁體安全。

 

交替頂升方法

 

傳統(tǒng)的頂升方法是有兩組千斤頂，一組為頂升千斤頂，另一組為隨動(dòng)千斤頂。當(dāng)頂升千斤頂一次頂升行程到位后，用隨動(dòng)千斤頂進(jìn)行換撐，待頂升千斤頂收缸并調(diào)整標(biāo)高后再進(jìn)行下一行程的頂升，如此重復(fù)。但這種頂升方法存在的問(wèn)題是每次用隨動(dòng)千斤頂進(jìn)行換撐的時(shí)候支撐體系都有一個(gè)微小的壓縮變形，當(dāng)頂升高度太高的時(shí)候這種壓縮變形將無(wú)法忽略。

 

本次頂升高度為11.181 m，為全國(guó)最大頂升高度。因此不能采用傳統(tǒng)的頂升方法進(jìn)行頂升，而是采用交替頂升。交替頂升兩組均為頂升千斤頂，分別獨(dú)立成系統(tǒng)，當(dāng)一組千斤頂在進(jìn)行頂升作業(yè)時(shí)，另一組千斤頂可進(jìn)行標(biāo)高調(diào)整，待一個(gè)頂升行程完成后可立刻開(kāi)始下一個(gè)頂升行程。單個(gè)頂升行程為100 mm。

 

交替頂升的缺點(diǎn)是需要同時(shí)投入兩組頂升千斤頂，施工成本增加較大，且千斤頂出現(xiàn)故障的概率成倍增加。優(yōu)點(diǎn)是兩組千斤頂均為主動(dòng)對(duì)支點(diǎn)施加頂升力，消除了臨時(shí)支撐壓縮變形帶來(lái)的安全隱患，且施工進(jìn)度可大大加快。

 

施工監(jiān)控

 

T梁橋頂升橋梁頂升是一項(xiàng)要求精細(xì)的施工作業(yè)，并且整個(gè)過(guò)程處于動(dòng)態(tài)。因此，為了保證梁體的安全和整個(gè)頂升過(guò)程中的梁體線形符合設(shè)計(jì)要求，需要獨(dú)立的第三方監(jiān)控單位對(duì)梁體的位移和應(yīng)力數(shù)據(jù)進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)控，與施工單位的位移數(shù)據(jù)進(jìn)行相互校核。

 

通過(guò)對(duì)既有結(jié)構(gòu)建模計(jì)算，對(duì)頂升過(guò)程中的位移偏差和應(yīng)力變化設(shè)置預(yù)警值和極限值。達(dá)到預(yù)警值時(shí)需實(shí)時(shí)下達(dá)監(jiān)控指令對(duì)偏差較大的千斤頂進(jìn)行加壓或卸載以將偏差調(diào)整回預(yù)警值以下。達(dá)到極限值時(shí)需實(shí)時(shí)下達(dá)監(jiān)控指令停止所有千斤頂?shù)墓ぷ鳎M(jìn)行逐一排查，找出原因后調(diào)整到預(yù)警值以下，再進(jìn)行未完成的頂升工作。

 

控制指標(biāo)

 

根據(jù)建模計(jì)算結(jié)果以及參照相關(guān)規(guī)范要求，對(duì)既有梁體制定了以下位移偏差以及應(yīng)力變化幅值的控制指標(biāo):

 

(1)PLC同步頂升施工最終目標(biāo)是成橋后橋面設(shè)計(jì)標(biāo)高與橋面實(shí)際標(biāo)高誤差控制在±5.0 mm以內(nèi)，橫橋向控制在±2.0 mm以內(nèi)。

 

(2)PLC同步頂升過(guò)程中，縱橋向墩柱之間的沉降差預(yù)警值為3.5mm，極限值為5.0 mm。

 

(3)PLC同步頂升過(guò)程中，T梁橋頂升附加應(yīng)力預(yù)警值為1.0 MPa，極限值為1.5 MPa;過(guò)程中不出現(xiàn)新的裂縫，原有裂縫寬度無(wú)明顯增大。

 

 

橋梁盆式支座更換技術(shù)

 

1、 盆式支座更換同步頂升支座更換

 

2. 1 概述

 

1） 盆式支座更換同步頂升支座更換施工應(yīng)符合《公路橋梁加固施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/J23-2008）的相關(guān)規(guī)定， 新支座的構(gòu)造應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求及相關(guān)行業(yè)規(guī)定。

 

2）根據(jù)施工圖設(shè)計(jì)文件確定需要更換的支座，并作出標(biāo)記；

 

3） 盆式支座進(jìn)場(chǎng)后，應(yīng)檢查支座上是否有制造商的商標(biāo)或永久性標(biāo)記，安裝時(shí)應(yīng)按照設(shè)計(jì)圖紙要求，保證支座準(zhǔn)確就位；

 

4）橋梁頂升工具采用同步油壓千斤頂，泵站內(nèi)主要元配件為德國(guó)進(jìn)口西門子品牌，在施工前對(duì)千斤頂進(jìn)行標(biāo)定。千斤頂?shù)膫€(gè)數(shù)和型號(hào)根據(jù)所采用的頂升措施和上部結(jié)構(gòu)的重量選取，同時(shí)要充分考慮結(jié)構(gòu)在頂升中出現(xiàn)的傳力不均勻現(xiàn)象，應(yīng)保證千斤頂?shù)捻斊饑嵨弧?. 0 倍的安全儲(chǔ)備系數(shù)并滿足施工規(guī)范的要求。千斤頂?shù)氖褂眠x型根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)橋梁結(jié)構(gòu)實(shí)際情況選擇千斤頂型號(hào)和配備數(shù)量；

 

5）油壓千斤頂應(yīng)確保油路良好，各串聯(lián)千斤頂油壓均勻，工作狀態(tài)正常，以免在施工過(guò)程中出現(xiàn)不均勻頂升；

 

6）對(duì)支架頂升平臺(tái)應(yīng)進(jìn)行清潔及打磨處理，以保證放置頂升設(shè)備位置干凈、無(wú)浮塵、平衡。

 

7）千斤頂不宜受偏壓力，應(yīng)在千斤頂上部加設(shè)調(diào)平鋼板，使千斤頂垂直受力，避免因偏壓導(dǎo)致下降落梁的同步差異性，同時(shí)也能有效防止梁板局部受壓過(guò)大。為保證安全，選用千斤頂應(yīng)具有優(yōu)秀的自鎖功能，防止泄露而發(fā)生事故。

 

8）盆式支座更換同步頂升支座更換在正式頂升前應(yīng)進(jìn)行試頂，來(lái)消除支撐本身的非彈性變形，以便檢查各個(gè)頂升設(shè)備的同步性、穩(wěn)定性、穩(wěn)定性和梁板的完好性。確認(rèn)一切正常后，方可正式開(kāi)始頂升。

 

9）盆式支座更換同步頂升支座更換梁體頂升采用梁體位移與頂力雙控制，以梁體位移為主要控制指標(biāo)。當(dāng)油表顯示千斤頂超過(guò)了計(jì)算頂力或百分表顯示梁體出現(xiàn)異常位移時(shí)，則立即停止加壓，查明原因后再進(jìn)行梁體頂升工作。頂升總行程以所有支座和梁體分離為標(biāo)準(zhǔn)，并且控制在計(jì)算允許的范圍內(nèi)，分幾次完成，每次頂升約2mm。每級(jí)頂升到位后，暫停5min讓梁體內(nèi)的內(nèi)力釋放達(dá)到新的平衡后再進(jìn)行下一級(jí)的頂升。頂升過(guò)程中，對(duì)主梁進(jìn)行監(jiān)測(cè)，觀察裂縫有無(wú)異常變化，應(yīng)確保在施工中均勻頂升，一旦出現(xiàn)異?，F(xiàn)象，應(yīng)立即停止頂升，查明原因，確保施工安全。盆式支座更換同步頂升支座更換的過(guò)程中，需要對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的各個(gè)主要受力部位進(jìn)行監(jiān)控，以保證更換過(guò)程中的安全可控制。

 

10）更換完畢并檢查各支座準(zhǔn)確到位后，方可開(kāi)始同步落梁。

 

11）落梁完畢后，必須仔細(xì)檢查支座有沒(méi)有脫空現(xiàn)象，如有，則重新頂升，加墊薄鋼板進(jìn)行處理。

 

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2. 2 具體方案

 

為了方便放置頂升梁體所需的千斤頂，對(duì)墩柱上半部采取鋼抱箍的方式搭設(shè)頂升平臺(tái)。鋼抱箍采用兩塊半圓弧型Q345鋼板（板厚 t=20mm）制成，抱箍高2m,采用40根10. 9級(jí)M24 高強(qiáng)螺栓連接。抱箍緊箍在墩柱上產(chǎn)生摩擦力提供上部結(jié)構(gòu)的支承反力，是主要的支承受力結(jié)構(gòu)。首先在墩柱上部高2m范圍內(nèi)包裹三層碳纖維布，為了提高柱與抱箍間的摩擦力，同時(shí)對(duì)墩柱混凝土面保護(hù)，在碳纖維布與抱箍之間設(shè)一層5mm厚的橡膠墊，然后安裝鋼抱箍。鋼牛腿為Q345□1860×500×10×20箱型鋼，中間加一道10mm厚豎向加勁肋，沿豎向均勻設(shè)置3道10mm厚橫向加勁肋。箱型鋼牛腿與半圓弧抱箍通過(guò)圍焊直角焊縫連接，焊腳尺寸為9mm，E50 型焊條，ffw=200N/mm2。抱箍在施工前根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)和詳細(xì)原結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)做專項(xiàng)設(shè)計(jì)方案，經(jīng)業(yè)主監(jiān)理認(rèn)可后施工。

 

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2. 3 盆式支座更換注意事項(xiàng)

 

（1）施工前組織技術(shù)人員，對(duì)照工地實(shí)際，細(xì)致復(fù)核圖紙，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題及時(shí)與設(shè)計(jì)單位取得聯(lián)系，待設(shè)計(jì)單位確認(rèn)后，方可進(jìn)行施工。

 

（2）嚴(yán)格按照有關(guān)工程施工規(guī)范和設(shè)計(jì)要求施工。

 

（3）鋼抱箍制作必須準(zhǔn)確， 使其周長(zhǎng)小于墩身周長(zhǎng) 10cm。

 

（4）在20號(hào)橋墩墩身先包裹三層碳纖維布， 再墊 5mm 厚橡膠。

 

（5） 用10. 9級(jí)M24高強(qiáng)螺栓將兩片鋼抱箍緊固于墩身上，應(yīng)保證螺栓的預(yù)拉力達(dá) 225kN。

 

（6）為了不影響美觀，鋼抱箍在施工之后拆除，在施工過(guò)程中應(yīng)注意保持墩身的完整。

 

2. 4 盆式支座更換同步頂升支座更換施工工藝流程概況圖。

 

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T梁橋頂升盆式支座更換同步頂升支座更換具體施工步驟為：主要機(jī)具材料及人員進(jìn)場(chǎng)準(zhǔn)備→牛腿處頂升支架的搭設(shè)、鋼抱箍安裝→施工平臺(tái)搭設(shè)→臨時(shí)設(shè)施搭設(shè)及水電引接→頂升支架、鋼抱箍安裝檢查→頂升梁體處安裝千分表監(jiān)控梁體位移→千斤頂級(jí)墊板安裝、對(duì)中→分級(jí)同步加壓頂舉梁幅到位→邊頂升邊調(diào)整手動(dòng)千斤頂以臨時(shí)支撐梁體→取出原支座并清理支座墊石和不銹鋼板→更換新支座并就位→分級(jí)卸壓同步落梁→支座更換完成。

 

2. 4. 1 施工準(zhǔn)備：

 

1. 施工材料及施工機(jī)具就位；

 

2. 搭設(shè)施工平臺(tái)；

 

3. 查看現(xiàn)場(chǎng)情況，接觸影響施工的所有約束結(jié)構(gòu)。檢查橋墩頂面及箱梁底面，尤其是需要擱置千斤頂和支撐墊塊處。要求此處混凝土面無(wú)破損，平整。

 

4. 安裝千分表，監(jiān)控施工過(guò)程中梁體縱向、橫向、豎向位移變化情況，確保整個(gè)施工過(guò)程處于監(jiān)控狀態(tài)，以保障T梁橋頂升結(jié)構(gòu)的安全以及人身安全。

 

5. 落實(shí)施工荷載，選配施工設(shè)備；

 

6. 檢查機(jī)具，新支座的規(guī)格型號(hào)及數(shù)量，施工人員組成，交通管制、動(dòng)力、信號(hào)系統(tǒng)，以及施工輔料等是否齊備；具體落實(shí)模擬演習(xí)的場(chǎng)地；

 

7. 模擬演習(xí)，檢查設(shè)備性能，修正施工參數(shù)，熟悉施工操作，檢驗(yàn)施工方案，校正施工細(xì)節(jié)。

 

2. 4. 2 盆式支座更換同步頂升支座更換

 

1. 安放千斤頂，要求千斤頂必須安放平穩(wěn)豎直。

 

2. T梁橋頂升時(shí)，要求每個(gè)千斤頂?shù)捻斏俣染鶆?，頂升過(guò)程中，控制好相互的協(xié)調(diào)性、按一定的階梯高度頂升。

 

3. 保護(hù)措施。在T梁橋頂升時(shí)，在梁端與支架頂面間墊臨時(shí)支撐，臨時(shí)支撐建議采用手動(dòng)千斤頂，邊頂升邊墊，以防千斤頂因意外事故突然失靈而造成主梁損壞或人員傷亡。

 

4. 盆式支座更換同步頂升支座更換

 

（1） T梁橋頂升后取出支座，并將支座附近建筑垃圾清除；

 

（2） 根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)確定支座高度，工廠定制支座，然后安裝中間位置支座；

 

（3） 根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)及中間支座反復(fù)調(diào)試后確定兩邊支座高度，工廠定制支座后安裝；

 

（4） 安裝后三塊支座應(yīng)處于同一受力面上。

 

5. 落梁。落梁時(shí)要步調(diào)一致，隨抽墊板隨落梁，直至梁體就位為止。

 

支座安裝實(shí)測(cè)項(xiàng)目表：

 

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2. 4. 3 盆式支座更換同步頂升設(shè)備要求

 

為了確保頂升過(guò)程中各頂升點(diǎn)處的位移同步，真正實(shí)現(xiàn)同步頂升，液壓頂升設(shè)備以及同步控制系統(tǒng)至少能夠做到每個(gè)墩柱處的千斤頂頂升力能夠單獨(dú)調(diào)控而不受其他墩柱處千斤頂調(diào)控的影響；并且要求同步控制系統(tǒng)能夠做到位移同步、千斤頂油壓自動(dòng)調(diào)節(jié)。位移同步的控制精度設(shè)計(jì)要求為1mm。千斤頂應(yīng)采用薄型扁千斤頂，在每個(gè)墩柱處設(shè)四個(gè)千斤頂時(shí)，千斤頂噸位不小于150噸，行程不足時(shí)可通過(guò)表面平整的鋼墊板、薄鋼板調(diào)整。在千斤頂附近設(shè)鋼輔助支撐，由千斤頂主要承力、輔助支撐輔助承力。由于墩柱加固、柱頂及梁底楔形塊維修、支座拆換、擋塊改造等施工需要較長(zhǎng)時(shí)間，為確保箱梁在施工期間的受力安全，要求千斤頂、輔助支撐均具備長(zhǎng)時(shí)間穩(wěn)定性。千斤頂在整個(gè)持荷施工期間應(yīng)保證有一定的油壓， 避免完全卸除。通過(guò)千斤頂、輔助支撐的協(xié)同工作，確保整個(gè)持荷施工過(guò)程中支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定和箱梁的受力安全。在分析了現(xiàn)場(chǎng)條件、結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)、施工可行性等因素后，可直接在臺(tái)帽、墩帽頂面設(shè)置千斤頂和輔助支撐等設(shè)備進(jìn)行豎向頂升。

 

對(duì)于各聯(lián)的中間橋墩，因墩柱頂面平面空間不足，無(wú)法直接安置千斤頂?shù)仍O(shè)備，在經(jīng)對(duì)抱箍托架法頂升和支架法頂升兩種方案進(jìn)行對(duì)比分析后，可采用抱箍托架法頂升方案。相對(duì)于支架法頂升方案，該方案具有如下優(yōu)勢(shì)：

 

①托架支撐體系不受原墩柱高度限制，且規(guī)格易于統(tǒng)一、方便在工廠內(nèi)制作，鋼板平整度、 焊接質(zhì)量容易保證，并可加快施工進(jìn)度；

 

②無(wú)需開(kāi)挖地基，且不受地下水、地表水的影響，支撐體系穩(wěn)定、可靠；

 

③墩柱伸入匝道路基較深時(shí)，如采用支架法頂升勢(shì)必會(huì)影響匝道路基的穩(wěn)定性，而抱箍托架體系可避免這些影響；

 

④抱箍托架體系并結(jié)合有效的構(gòu)造措施，可盡量減小支撐體系的豎向變形，合理利用原墩柱頂?shù)目臻g，省去豎向支撐鋼柱，因此相對(duì)較為經(jīng)濟(jì)。托架支撐體系通過(guò)套箍與墩柱四周側(cè)面擠壓產(chǎn)生的壓力并借助于摩阻力作用，以及托架頂板與墩柱頂面對(duì)頂升設(shè)備的豎向支撐作用形成支承系統(tǒng)。對(duì)分段安裝的套箍施加緊固力，對(duì)墩柱形成四周閉合的垂直徑向壓力，對(duì)原混凝土墩柱起到一定的加固作用。為了確保托架自身受力、變形的穩(wěn)定，并保證托架與墩柱四周側(cè)面緊貼，采取分三段制作、加力抱合的方式安裝。分段之間的接縫應(yīng)設(shè)置在千斤頂、 輔助支撐以外，在接縫處加力收緊。 各段套箍頂板的平整度以及分段接縫處的相對(duì)高差控制非常關(guān)鍵，應(yīng)盡量避免焊接造成的鋼板發(fā)生過(guò)大變形，平整度誤差不得超過(guò)1mm。根據(jù)實(shí)際操作凈空情況，并考慮到支撐體系的穩(wěn)定、安全，減小托架豎向變形對(duì)豎向同步頂升箱梁的影響，托架的結(jié)構(gòu)和尺寸，但必須保證其強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，經(jīng)設(shè)計(jì)、監(jiān)理和業(yè)主同意后進(jìn)行方可使用。

 

⑤柱頂粘貼碳纖維加固由于柱頂邊緣在頂升過(guò)程中將承受較大的局部壓力作用，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)檢查情況，墩柱頂面平整度較差甚至存在局部脫空現(xiàn)象，尤其是頂升過(guò)程中將承受很大壓力的柱頂邊緣，存在麻面、凹凸現(xiàn)象，不利于頂升施工。經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)，墩柱截面并不完全為規(guī)則圓形，如僅通過(guò)鋼抱箍環(huán)向擠壓對(duì)柱頂進(jìn)行加固，墩柱尺寸的不規(guī)則性可能會(huì)影響加固效果，而且如抱箍制作不當(dāng)則容易發(fā)生局部空鼓和應(yīng)力集中現(xiàn)象。為了避免柱頂因承受較大壓力發(fā)生劈裂，以及避免應(yīng)力集中現(xiàn)象引發(fā)的墩柱壓碎現(xiàn)象，頂升前先對(duì)柱頂采用粘貼碳纖維法進(jìn)行加固。綜合通過(guò)碳纖維布和環(huán)向包裹抱箍對(duì)墩柱頂部進(jìn)行加固。

 

⑥豎向同步頂升過(guò)程中結(jié)構(gòu)安全控制原則箱梁在配重后整體豎向頂起，現(xiàn)有擋塊、支座將失去對(duì)梁體的位移約束作用，為保證結(jié)構(gòu)安全，根據(jù)箱梁已經(jīng)移位、墩柱傾斜變形的實(shí)際情況進(jìn)行了理論分析，結(jié)果表明在恒載狀態(tài)下箱梁不會(huì)發(fā)生整體橫向變位。因此，設(shè)計(jì)要求在頂升、持荷以及落梁等施工期間，不得隨意在前面堆放物件，對(duì)頂升橋跨封閉期橋面交通，避免活載作用影響?，F(xiàn)場(chǎng)實(shí)施達(dá)到以下原則：

 

A、施工過(guò)程中頂升里和頂升點(diǎn)位移雙控，以頂升點(diǎn)處的箱梁位移為主要控制指標(biāo)，尤其應(yīng)嚴(yán)格控制同一墩、臺(tái)處橫向各頂升點(diǎn)處的豎向頂升高差不大于1mm；

 

B、必須進(jìn)行試頂升以檢驗(yàn)各支點(diǎn)處的頂升力量值是否與設(shè)計(jì)相符，頂升力的總體分配是否正常，應(yīng)根據(jù)試頂升稱重的實(shí)際情況調(diào)整千斤頂布置方式和油路連接方式，同步頂升設(shè)備必須具備稱重功能；

 

C、根據(jù)千斤頂?shù)男谐桃皂斏?mm~2mm作為一個(gè)階段，緩慢、平穩(wěn)頂升；

 

D、根據(jù)實(shí)際監(jiān)測(cè)箱梁應(yīng)力變化和位移情況，在監(jiān)理和監(jiān)控監(jiān)督下進(jìn)行施工，一旦出現(xiàn)位移超限或其他異常情況時(shí)，立即停止施工，及時(shí)查找原因。

 

⑦理論頂升力合頂升高度、高差根據(jù)以往同類項(xiàng)目的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，為便于各墩、臺(tái)處原支座取出、墊石與楔形塊維修、新支座安裝施工，整體頂升高度為5mm。在頂升前做好持荷期間各項(xiàng)改造施工的準(zhǔn)備工作、具體實(shí)施方案以及預(yù)案（尤其考慮千斤頂損壞、油路損壞故障的處置預(yù)案），并盡量考慮在現(xiàn)有箱梁與墩柱（臺(tái)帽）之間的凈空范圍內(nèi)完成操作。新支座的壓縮變形根據(jù)支座廠方提供的資料確定，在整體頂升量控制時(shí)應(yīng)注意預(yù)留。

 

考慮箱梁整體頂升過(guò)程中會(huì)出現(xiàn)各頂升點(diǎn)位移不同步的情況，箱梁豎向頂升過(guò)程中，縱橋向相鄰墩之間最大容許頂升高差為 3mm，同一墩、臺(tái)處各頂升點(diǎn)之間的橫橋向頂升高差最大不得超過(guò)1mm，以確保頂升過(guò)程中的箱梁受力安全并且不至因頂升引起箱梁的偏轉(zhuǎn)、平移。

 

⑧鋼抱箍托架設(shè)計(jì)抱箍應(yīng)分為三塊制作（圓弧角為120°），塊與塊之間采用螺栓錨緊，起到預(yù)緊作用。分塊連接處，必須設(shè)置錨固點(diǎn)半，要求墊板采用20mm厚度鋼板，并采用加勁助局部加強(qiáng)，確保支墊剛度。頂板中間的圓孔半徑應(yīng)盡量小，滿足同步頂升支座更換操作需要即可，應(yīng)保證千斤頂，輔助支撐安置時(shí)盡量靠近原支座。

 

⑨千斤頂及輔助支撐布置根據(jù)托架平臺(tái)頂面距箱梁底面的凈空情況，以及頂升所需要的頂升力、頂升量分析，在每個(gè)墩柱上分別采用4個(gè)薄形千斤頂進(jìn)行同步頂升。扁千斤頂厚度在10cm左右，直徑為21cm左右。每個(gè)墩柱上，在原盆式支座下鋼盆的橫橋向兩側(cè)布置2個(gè)千斤頂。千斤頂與托架頂板之間設(shè)下鋼墊板，下鋼墊板緊靠原支座下鋼盆邊緣布置。輔助支撐每墩柱設(shè)4個(gè)，安置在千斤頂兩側(cè)。為使得千斤頂和輔助支撐能夠盡量靠近原支座，增加墩柱的直接受力面，減小托架變形，應(yīng)在原支座的橫橋向兩側(cè)采用結(jié)構(gòu)膠對(duì)墩柱頂面進(jìn)行修復(fù)、墊高，形成臨時(shí)墊層，其頂面應(yīng)調(diào)平且與托架頂面相齊平，使千斤頂?shù)南落搲|板可以安置在托架頂板和臨時(shí)墊層的頂面。因薄形千斤頂本體高度不大，當(dāng)柱頂與箱梁底面之間凈空較大時(shí)，需增加下鋼墊板的數(shù)量，以墊高千斤頂?？刹捎盟?、平整的鋼板填塞在鋼墊板與千斤頂、輔助支撐之間，但應(yīng)確保鋼板之間緊密貼合無(wú)縫隙。

 

由于箱梁底面存在橫、縱坡，千斤頂安置前必須對(duì)梁底進(jìn)行調(diào)平，可采用結(jié)構(gòu)膠在梁底逐層批嵌、底面找平，然后在調(diào)平楔形塊與千斤頂、輔助支撐之間放置30mm厚鋼墊板。為了保證頂升、持荷期間箱梁在溫差作用下有適當(dāng)?shù)纳炜s變形，減少千斤頂所受摩阻力以避免損壞， 設(shè)計(jì)考慮再千斤頂與上鋼墊板之間設(shè)四氟滑板，滑板粘貼在上鋼墊板的底面。輔助支撐于箱梁的鏈接構(gòu)造與千斤頂相同。千斤頂、輔助支撐以及鋼墊板安置時(shí)，如與梁底原混凝土楔形塊位置沖突，可先局部鑿除楔形塊，然后采用結(jié)構(gòu)膠進(jìn)行局部找平，再進(jìn)行安置。千斤頂、輔助支撐的安置位置根據(jù)施工操作需要做適當(dāng)調(diào)整。通過(guò)橋面內(nèi)側(cè)配重，可改善上部結(jié)構(gòu)恒載作用下的受力狀態(tài)，避免墩柱不平衡受力狀態(tài)。根據(jù)原版式橡膠支座、墊石、楔形塊所占用的墩帽頂面位置，結(jié)合施工操作需要，將千斤頂布置在原支座墊石的內(nèi)側(cè)，共布置 2 個(gè)千斤頂和2個(gè)輔助支撐。

 

2. 4. 4 盆式支座更換同步頂升控制要求

 

頂升過(guò)程中，應(yīng)緩慢、分級(jí)頂升，并由專人隨時(shí)在頂升過(guò)程中檢查支座上、下鋼板的脫空情況。當(dāng)頂升至合適高度后，安置輔助支撐。輔助支撐與箱梁、托架頂面之間放置3cm厚鋼墊板。輔助支撐應(yīng)可以微調(diào)高度，且采用機(jī)械鎖定，防止鎖定松動(dòng)。頂升過(guò)程中，嚴(yán)格控制同一橋墩相鄰墩柱之間的橫橋向頂升高差在1mm之內(nèi)，縱橋向相鄰墩（臺(tái)）之間的頂升高差在3mm這內(nèi)。應(yīng)分階段進(jìn)行豎向頂升，以1~2mm為一階段，緩慢頂升箱梁。箱梁頂升、 持荷、落梁的各個(gè)施工階段中，應(yīng)采取臨時(shí)限位措施以限制箱梁的縱橋向位移，并嚴(yán)密關(guān)注箱梁的橫向位移情況。操作控制界面如下：

 

圖片6.png 

 

2. 4. 5 落梁

 

T梁橋頂升落梁過(guò)程的施工要求、安全控制指標(biāo)與頂升相同。落梁前，應(yīng)先微量頂升以卸除輔助支撐， 再同步進(jìn)行千斤頂回油，直至落梁。落梁過(guò)程中，嚴(yán)格控制同一橋墩相鄰頂升點(diǎn)之間的頂升高差在1mm之內(nèi)，縱橋向相鄰墩之間的頂升高差在3mm之內(nèi)。為了確保落梁后同各墩柱處支座受力均勻、符合設(shè)計(jì)要求，落梁前應(yīng)對(duì)各墩柱處支座墊石頂面至上鋼板底面的凈空進(jìn)行測(cè)量，以確保各墩柱處凈空差異在1mm之內(nèi)。

 

2. 4. 6 箱梁豎向頂升過(guò)程監(jiān)控要求

 

雖然頂升采用同步控制系統(tǒng)， 但由于實(shí)際支反力和理論支反力的差異以及其他因素的影響， 頂升和落梁過(guò)程中仍會(huì)在機(jī)構(gòu)內(nèi)產(chǎn)生附加內(nèi)力。 為確保結(jié)構(gòu)安全和施工安全， 以及保障施工質(zhì)量和加固改造效果， 應(yīng)在箱梁豎向頂升過(guò)程進(jìn)行施工監(jiān)控。 對(duì)梁體控制截面的位移、 混凝土應(yīng)變、 裂縫進(jìn)行監(jiān)測(cè)， 為同步控制提供準(zhǔn)確的量化依據(jù)， 發(fā)布施工指令。 施工監(jiān)控采用位移、 應(yīng)力雙控的原則， 以位移監(jiān)控為主。

 

①位移監(jiān)控

 

在各跨箱梁底板各個(gè)豎向頂升點(diǎn)處設(shè)置位移計(jì)， 頂升、 落梁過(guò)程中通過(guò)位移計(jì)讀數(shù)監(jiān)測(cè)箱梁位移， 并監(jiān)測(cè)各個(gè)頂升點(diǎn)處的橫橋向、 縱橋向位移差， 嚴(yán)格控制箱梁彎曲、 扭轉(zhuǎn)變形； 在各墩處橫向設(shè)置位移， 以監(jiān)測(cè)頂升過(guò)程中箱梁的復(fù)位情況， 必要時(shí)根據(jù)位移監(jiān)控情況對(duì)頂升工藝流程作出調(diào)整。

 

②梁體變形監(jiān)測(cè)

 

頂升過(guò)程以及持荷施工過(guò)程中， 由于箱梁處在雙向縱坡以及圓曲線上， 橋面超高橫坡明顯， 頂升后完全由千斤頂與輔助支撐承擔(dān)恒載， 在溫度以及縱坡、 超高橫坡影響下， 梁體存在變位， 伸縮縫變形， 并造成落梁后支座中心線偏離原設(shè)計(jì)位置， 不利于結(jié)構(gòu)受力及變形。豎向頂升完成后， 固定支座處位移約束解除時(shí)， 應(yīng)監(jiān)測(cè)梁體和墩柱的橫向變形回復(fù)情況。 因此， 在頂升、 持荷以及落梁的各個(gè)階段， 應(yīng)采取措施對(duì)梁體變?yōu)檫M(jìn)行監(jiān)測(cè)。 如變位過(guò)大， 應(yīng)及時(shí)預(yù)警， 并采取相關(guān)對(duì)策。

 

③箱梁控制截面混凝土應(yīng)變監(jiān)測(cè)

 

混凝土應(yīng)變監(jiān)控主要是在頂升、 持荷以及回落過(guò)程中對(duì)受力關(guān)鍵截面（如頂升點(diǎn)、 跨中截面） 進(jìn)行監(jiān)測(cè)， 將實(shí)測(cè)應(yīng)變數(shù)據(jù)與理論計(jì)算數(shù)據(jù)相比較。 如果施工過(guò)程中出現(xiàn)實(shí)測(cè)與理論差異較大的情況， 立即停止施工， 查找原因并及時(shí)調(diào)整。